منازل حديثة

منازل حديثة

منازل حديثة

منازل حديثة

تأثير نوع وحجم حبات الركام على مقاومة الضغط للخرسانة

 تأثير نوع وحجم الركام على مقاومة الضغط للخرسانة

مقدمة :

ان مقاومة الضغط للخرسانة  تتأثر بالكثير من العوامل نذكر اهمها : 1- نسبة الماء الى الاسمنت . 2- درجة التراص . 3 – نسبة الاسمنت الى الركام . 4 – الترابط بين الملاط والركام . 5 – التدرج الحبي للركام . 6 – شكل حبات الركام. 7 – مقاومة ومقاس حبات  الركام .

ولقد وجد ان  مقاومة الضغط للخرسانة تتأثر  بنوع الركام المكون للخرسانة من جهة ومقاس وتدرج حبيبات الركام من جهة اخرى وسنتطرق الى تأثيرهذين العاملين فقط على مقاومة الضغط  للخرسانة  .

اولا - تأثير نوع الركام على مقاومة الضغط للخرسانة

اجريت دراسة على ثلاث انواع من الركام الخشن للحصول على خصائص مختلفة للخرسانة الحاصلة . وهذه الانواع للركام الخشن هي : الكوارتز والغرانيت وحصى النهر والركام الناعم من الرمل العادي المستخرج من المقلع . اجري تحقيق مخبري تمهيدي كان غرضه التأكد من ملاءمة الركام المستخدم لاعمال الانشاء . وكانت نسب الخليط : ( 1 : 2 : 4  ) ، ومن اجل كل نوع من الركام الخشن تم صب ( 45 ) مكعب  مقاس ( 150mmx150mm ) استخدمت لمراقبة مقاومة الضغط عند الاعمار ( 3 , 7 , 14 , 21 , 28 ) يوم .  نتيجة التجارب اظهرت ان مقاومة الضغط الاعلى عند كل الاعمار لوحظت في الخرسانة المصنوعة  من ركام الكوارتز يتبعها ركام حصى النهر ثم ركام الغرانيت  .

المواد والطريقة :

الاسمنت :  تم استخدام الاسمنت البورتلني العادي ويملك وزن محدد مقداره : 3.15 .

الركام : تم استخدام ثلاث انواع من الركام الخشن ( كوارتز مكسر ، غرانيت مكسر ، وحصى النهر ) . والركام الناعم من الرمل العادي المستخرج من المقلع  .

الطريقة :

نسب الخلط :

 استعملت النسب  ( 1 : 2 : 4  ) = ( ركام خشن : ركام ناعم : اسمنت ) ونسبة ماء الى اسمنت = 0.6  .

تركيب الخليط حسب باستخدام طريقة الحجم المطلق من المعادلة ( 1 ) والتركيبات المتعلقة تظهر في الجدول ( 1 ) :

 (1 )   Ww/1000) +( Ec/1000SGc) +(WFA/1000SGFA) +( WCA/1000SGCA) = 1 m3  )

حيث w  : وزن الماء ( كغ ) .

        C : وزن الاسمنت ( كغ ) .

         S: وزن الرمل  ( كغ ) .

       SGc : الوزن النوعي للاسمنت ( 3.15 ) .

        SGFA : الوزن النوعي للرمل .

          SGCA : الوزن النوعي للركام الخشن .

الجدول ( 1 ) – تركيب خليط لـ ( 1m3 ) من الخرسانة   :

CA ( kg/m3)	FA ( kg/m3)	w ( kg/m3)	C ( kg/m3)	نوع الركام
1260	630	189	315	كوارتز مكسر
1248	624	187.2	312	حصى النهر
1268	634	190.2	317	غرانيت مكسر

الصب ومعالجة واختبار العينات :

من اجل كل نوع من الركام الخشن تم صب 15  مكعب قياس ( 150mmx150mm ) وفقا للـ  ( BS 1881 : Part 108 ( 1993) ) ، بعد يوم من الصب نقلت مكعبات الخرسانة الى خزان المياه للمعالجة حتى وقت التجربة . معالجة العينات حدثت وفقا للـ ( BS 1881 : Part 111 ( 1993)  . لقد اختبرت الخرسانة لمقاومة الضغط عند الاعمار ( 3 , 7 , 14 , 21 , 28 ) يوم . ثلاث مكعبات كسرت باستخدام الة تجربة الضغط واعتمدت القيمة الوسطية كمقاومة ضغط للخرسانة .

مقاومة الضغط :

نتيجة تجربة مقاومة الضغط على الخرسانة   من اجل ثلاث انواع من الخرسانة  ، كان قد لوحظ ان مقاومة الضغط تزداد مع العمر من المعالجة . لاجل كل الاعمار ، المقاومة الاعلى قد استخرجت من الخرسانة المصنوعة من ركام الكوارتز المكسر ، متبوعة بحصى النهر ، والمقاومة الاخفض كانت قد سجلت للخرسانة المصنوعة من الغرانيت المكسر

ثانيا - تأثير مقاس الركام وتدرجه الحبي على مقاومة الضغط للخرسانة :

اجريت دراسة على اربع عينات خرسانية مصنوعة من ركام خشن بمقاسات

  9.50mm , 12.7mm , 19.10mm) )  خليط الخرسانة كان بالنسب  ( 1 : 1.5 : 3)وبمعدل نسبة ماء الى اسمنت تساوي 0.6   تم صب مكعبات الخرسانة من نفس الخليط ، وعولجت واختبرت لاجل مقاومة الضغط عند الاعمار ( 14 , 28 ) يوما اظهرت النتائج ان الخرسانة المصنوعة من ركام مقاسات 9.5mm  و 12.7mm و 19.1mm سجلت مقاومات ضغط مقدارها 18.2 N/mm2 و 20.0 N/mm2 و 20.9 N/mm2 على التوالي عند عمر 28  يوم . أي ان مقاومة الضغط تزداد بازدياد مقاس حبيبات الركام .

تم خلط الركام الخشن والناعم والاسمنت مع بعضها بخلاط خرسانة كهربائي بعد إضافة نسبة ماء الى اسمنت مقدارها 0.6 والخرسانة الناتجة تم صبها في عينات مكعبات مقاس 150mmx150mmmx150mm على طبقات وتم رص كل طبقة بقضيب فولاذي حسب الأصول وبعد انتهاء الصب تمت معالجة الخرسانة وبعدها تم اختبار ثلاث مكعبات من كل نوع من الركام الخشن عند 14   يوم و ثلاث مكعبات من كل نوع من الركام الخشن عند 28 يوم وكانت تسجل قيمة الحمل الذي يفشل عندها المكعب وتستخدم في حساب مقاومة الضغط عن طريق المعادلة التالة : 

                          ( f =p / A         ( N / mm2 )                             ( 1

حيث p : حمل الأنهيار و A   مساحة المقطع العرضي للمكعب المختبربالمتر المربع

وقد دونت النتائج في الجدول التالي :

مقاومة الضغط          N/mm2									مقاس الركام  ( ملم )
28 day				14 day
Mean	3))	2))	1))	Mean	3))	2))		1))
18.2	17.8	18.9	18.3	15,6	15.8	15		16	9.5
20	19.5	19	21.5	18.2	18.5	18		18.1	12.7
20.9	22	20.7	20	19.3	19.2	19.7	19		19.1

يظهر من الجدول ان تأثيرمقاس حبات الركام على مقاومة الضغط للخرسانة  وان مقاسات الركام المنتظم من 9.50mm   و  12.7mm و  19.10mm  سجلت مقاومة ضغط من

18.2 N/mm2 و  20  N/mm2 و  20.9  N/mm2  على التوالي عند عمر 28  يوم .

هذه النتائج تشير الى ان مقاومة الضغط للخرسانة  المصنوعة من الركام المنتظم تزداد بازدياد مقاس حبات الركام .

كما ان دراسة اخرى اجريت على  عينات خرسانية مصنوعة من ركام خشن بمقاسات  10mm  و 20mm  وركام ناعم رمل مقاس 3mm وكان خليط الخرسانة بالنسب  ( 1 : 2 : 4) وبمعدل نسبة ماء الى اسمنت تساوي 0.5   تم صب مكعبات الخرسانة من نفس الخليط ، وعولجت واختبرت لاجل معرفة  مقاومة الضغط  ثلاث مكعبات من كل نسبة خليط كانت تختبر عند  عمر  (7  و 14 و  28 ) يوما .

اظهرت النتائج ان مكعب الخرسانة من مقاس ركام 20mm   عند عمر 28  يوما اعطى مقاومة  مقدارها 35.5 Mpa اما مكعب الخرسانة من مقاس ركام 10mm عند عمر 28  يوما فقد اعطى مقاومة  مقدارها  16.4 Mpa  . أي ان نسبة المقارنة هي 47.6 % .

وهذه الدراسة ايضا اظهرت ان مقاومة  الضغط للخرسانة  تزداد بازدياد مقاس حبات الركام .

تأثير اشكال مساقط الابنية على استجابتها لاهتزازالرياح

تأثير اشكال مساقط الابنية على استجابتها  لاهتزازالرياح

مقدمة  : 

 تطوير أشكال معمارية جديدة وأنظمة هيكلية مرنة للمباني الخاضعة لفعل الرياح . من اجل أداء مرغوب فيه لهذه المباني ، نحن بحاجة إلى فهم أفضل للتفاعل بين البناء والرياح . تصنف المنشات على أنها صلبة ومرنة. تقدم هذه الورقة  دراسة مقارنة لتأثير الرياح على المساقط ذات الأشكال غير المنتظمة المختلفة مثل I ، C ،  T و.   L  

وان أهمية هذا العمل هو تقدير الحمولة التصميمية للهيكل الخاضع للرياح في منطقة معينة. حمولة الرياح تقدر على أساس سرعة الرياح الأساسية وعوامل أخرى كنوع من التضاريس ، والتضاريس ، واستخدام المبنى وعامل الخطر لها في تلك المنطقة بالذات.

يتناول التحقيق الحالي حساب أحمال الرياح للإطار الهيكلي مع أشكال مسقط  مختلفة وتقارن النتائج فيما يتعلق الانحرافات المسموح بها للمباني الفردية. في هذا التحليل تبين أن كمية الانحراف تغيرت بشكل كبير فيما يتعلق بشكل المنشأ  . ووجد أيضا أن حمل الرياح على المبنى هو الحد الأقصى عندما يملك المبنى أقصى منطقة تعرض .

 النصائح الاخيرة في تطوير مواد عالية المقاومة إلى جانب الطرق  الحسابية  وإجراءات التصميم الأكثر تقدما أسفرت عن جيل جديد من المباني العالية النحيلة والخفيفة. هذه المباني حساسة جدا للأحمال الديناميكية المشتركة مثل الرياح والزلازل . انه من الضروري معالجة مسألة الخدمة ، مثل راحة الإنسان وسلامة المكونات الهيكلية خلال الرياح القوية. أثناء تصميم المباني الشاهقة  ، ويشير المصممين إلى الكودات / المعايير ذات الصلة لاختيار معاملات ضغط الرياح ومعاملات قوة الرياح . الكود الهندي: IS: 875 (part-3)-1987  يعطي معاملات الضغط التصميمي ومعاملات قوة الرياح للمباني التي لها اختلاف في النسب الجانبية والارتفاع ، لكن هذا الكود يبقى صامتًا حول معاملات الضغط على نموذج المسقط النموذجي للمباني مثل L و C و T و   

 I الهدف من الدراسة الحالية هو دراسة تأثيرات الرياح على منشأ طويل وفق الأشكال الهندسية المختلفة لمساقط مبنى طويل من اجل نفس البارامترات . جميع المباني العالية بترتيب مسقط مختلف تم نمذجتها في برنامج الـ   E Tabs ثم تم تنفيذ الدراسة المقارنة.

  اهمية حمولات الرياح على المباني العالية :

الرياح هي ظاهرة معقدة جدا بسبب العديد من حالات التدفق الناشئة عن تفاعل الرياح مع المنشات . تتكون الرياح من العديد من الدوامات ذات الأحجام المختلفة و الخصائص الدورانية الموجودة في دفق عام من الهواء يتحرك نسبة إلى سطح الأرض . هذه الدوامات تعطي الرياح طبيعتها العاصفة أو المضطربة . غموت الرياح القوية في المستويات الدنيا من الغلاف الجوي إلى حد كبير ينشأ من التفاعل مع اثاثات السطح . متوسط ​​سرعة الرياح على مدى فترة زمنية من ترتيب عشرة دقائق أو أكثر تميل إلى الزيادة مع الارتفاع ، في حين أن الغمامة تميل إلى الانخفاض مع الارتفاع.

تأثيرات حمولة الرياح :

 قوة الرياح المتوسطة المتمثلة على المبنى . هذا يعني ان قوة الرياح مشتقة من متوسط ​​سرعة الرياح و قوة تردد الرياح التي ينتجها حقل تدفق التردد . تأثير تذبذب قوة الرياح على بناء أو جزء منه يعتمد ليس فقط على خصائص قوة الرياح المتقلبة ولكن أيضا على حجم  وخصائص الاهتزاز للمبنى أو جزء منه. لذلك ، من أجل تقديرحمولة الرياح التصميمية ، من الضروري تقييم خصائص تذبذب قوى الرياح والخصائص الديناميكية للبناء. العوامل التي تعتبر عموما في تحديد قوة الرياح المتقلبة هي:

1)    - اضطراب الرياح (التقلب الزمني والمكاني للرياح).

2)    - توليد دوامات خلف البناء .

3)    -  التفاعل بين اهتزاز المبنى وتدفق الهواء المحيط لمعظم المباني ، وتأثير تقلب قوة الرياح الناتجة عن اضطراب الرياح هي الغالبة. في هذه الحالة ، تحميل الرياح الأفقي على الاطارات الهيكلية على طول اتجاه الرياح مهم . ومع ذلك ، بالنسبة للمباني المرنة نسبيًا ذات نسبة العرض إلى الارتفاع الكبيرة ، لا ينبغي تجاهل أحمال الرياح العرضية واتجاهات الفتل على الأطارات الهيكلية .

 الهدف من الدراسة :

1 - دراسة سلوك المنشات العالية عند تعرضها لأحمال الرياح .

2-  دراسة تأثير شكل المبنى في المخطط على سلوك المنشأ  .

3- لتحديد تأثير حمل الرياح على مختلف البارامترات  مثل انزياح الطوابق ، والانتقال الجانبي في المبنى  .

نطاق الدراسة المقدمة :

 يشمل نطاق العمل المقدم تقدير حمل الرياح على المباني العالية الغرض من التصميم الهيكلي مع النهج التحليلي في الكود IS 875: part 3-1987:   وتحليل المبنى وقد تم ذلك باستخدام برنامج الـ E tabs    وتم تحليل الأداء عن طريق تغيير شكل المنشأ.   الأشكال المختلفة للمبنى المدروس كانت :

  أ) الشكل  L

ب) الشكل C

ج) الشكل  I

 د) الشكل T

 - IV بارامترات المبنى :

1-    كانت حالات المبنى المختلفة التي تم تحليلها كما يلي :

 أ)-  مبنى مكون من ارضي + 11 طابقًا على شكل حرف L   . شكل ( 1)

ب) - مبنى مكون من ارضي + 11 طابقًا على شكل حرف C  . شكل ( 2)

ج) - مبنى مكون من ارضي + 11 طابقًا على شكل حرف I    . شكل ( 3 )

د) - مبنى مكون من ارضي + 11 طابقًا على شكل حرف T    . شكل (4 )   

كانت البارامترات المختلفة المعتمدة للأبنية كما يلي:

الارتفاع الإجمالي = 34.5 م             مقاسات الشبكة = 4 م × 4 م  

مقاسات الأعمدة = 450 ملم × 450 ملم مقاسات الجائز في كل طابق = 200 مم × 600 مم سمك البلاطة = 150 ملم           درجة الخرسانة للأعمدة M30=

 درجة الخرسانة للكمرات         M20 = درجة الصلب  Fe500   

 ويفترض أن تكون جميع المساند وثاقات ثابتة.

                                                               

                                       الشكل (1 ) مسقط ومجسم مبنى شكل  L

الشكل (2 ) مسقط ومجسم مبنى شكل  C

   

الشكل (3 ) مسقط ومجسم مبنى شكل  I

الشكل (4 ) مسقط ومجسم مبنى شكل  T

الحمولات المعتبرة :

i - الأحمال الميتة : تم أخذ أحمال الكمرات والأعمدة في الحسبان من خلال البرنامج E tabs.

ii - الحمل الحي : تم أخذ الأحمال الحية على شكل 3.00 كيلو نيوتن / م 2 في جميع الطوابق .

iii- الحمولة الميتة السوبر : الحمولة الميتة السوبرحسبت وطبقت على بلاطات وكمرات أي SDL = 9KN / m2.

  حساب حمولة الرياح على أساس أحكام Codal :

بالنسبة إلى جميع المباني ذات بارامترات الأشكال المختلفة التي تم أخذها بعين الاعتبار ، فهي متشابهة في الإطار الهيكلي  .

تم تحليل النماذج في البرنامج E tabs  لمنطقة Pune .

البارامترات المستخدمة في تحليل الرياح هي كما يلي :

    فئة التضارس :  III

فئة المنشأ  :  B

سرعة الرياح الأساسية ،   m/s Vb= 39

الشكل – L :

طول المسقط = 34.5 m     عرض المسقط = 34.5 m     عرض الواجهه = 34.5 m  عمق الواجهه = 34.5 m                  k1 = 1         ؛ k3 = 1           

m/s                                           Vb= 39        

      Vz = Vb x k1 x k2 x k3  

                             Cf = 1.25    

الشكل C - :

طول المسقط = 33m     عرض المسقط = 22.5 m     عرض الواجهه = 33 m  عمق الواجهه = 34.5 m                  k1 = 1         ؛ k3 = 1           

m/s                                           Vb= 39        

      Vz = Vb x k1 x k2 x k3  

                             Cf = 1.25    

الشكل I - :

طول المسقط = 24m     عرض المسقط = 26 m     عرض الواجهه = 24 m  عمق الواجهه = 34.5 m                  k1 = 1         ؛ k3 = 1           

m/s                                           Vb= 39        

      Vz = Vb x k1 x k2 x k3  

                             Cf = 1.23    

الشكل T - :

طول المسقط = 34m     عرض المسقط = 10 m     عرض الواجهه = 24 m  عمق الواجهه = 34.5 m                  k1 = 1         ؛ k3 = 1           

m/s                                           Vb= 39        

      Vz = Vb x k1 x k2 x k3  

                             Cf = 1.23    

تراكيب الحمولات : 

تم اعتبار تراكب التحميل وفقًا للكود IS 875(part 5) .

الجدول I : قوى الرياح عند ارتفاع مختلف للمبنى بالكيلونيوتن      Vb = 39 m / s 

T SHAPE	C SHAPE	I SHAPE	L SHAPE	HEIGHT
44.33	44.9	31.29	42.06	STOREY 1
88.66	89.98	62.59	84.12	STOREY2
88.66	89.98	62.59	84.12	STOREY3
89.03	90.34	62.84	84.46	STOREY4
93.64	95.02	66.1	88.83	STOREY5
100.75	102.34	71.12	95.59	STOREY6
106.4	107.97	75.1	100.94	STOREY7
110.99	112.63	78.35	105.3	STOREY8
114.5	113.19	80.82	108.63	STOREY9
117.96	119.7	83.27	111.91	STOREY10
121.23	123.03	85.58	115.02	STOREY11
61.44	62.35	43.37	58.29	TERRACE

 النتائج والمناقشة  :

 تمت مناقشة سلوك المباني المختلفة عند تعرضها لأحمال الرياح من حيث :

أ‌-       تأثير شكل المبنى على انحرافات الطوابق:

تمت مقارنة انحرافات الطوابق للمباني اشكال L و C و   I وقورنت في الجدول  II . 

الجدول II الانحرافات الطابقية عند ارتفاعات مختلفة بالمتر .

Vb=39m/s							STOREY
% Decrease	I	% Decrease	C	% Decrease	L	T
66.34	0.105	53.20	0.146	30.12	0.218	0.312	STOREY 1
58.17	0.294	41.82	0.409	13.08	0.611	0.703	STOREY2
59.74	0.316	42.16	0.454	11.33	0.696	0.785	STOREY3
60.89	0.298	43.17	0.433	11.54	0.674	0.762	STOREY4
61.59	0.275	44.13	0.4	11.73	0.632	0.716	STOREY5
62.42	0.248	45	0.363	12.12	0.58	0.66	STOREY6
63.19	0.219	45.88	0.322	12.43	0.521	0.595	STOREY7
64.05	0.188	47.22	0.276	13.00	0.455	0.523	STOREY8
65.31	0.154	48.64	0.228	13.28	0.385	0.444	STOREY9
67.03	0.119	50.69	0.178	13.85	0.311	0.361	STOREY10
69.92	0.083	53.62	0.128	14.49	0.236	0.276	STOREY11
74.5	0.051	58.5	0.083	15.5	0.169	0.2	TERRACE

يعتبر الانزياح الطابقي  أقل ما يمكن بمقارنته بالانزياح الطابقي المتوسط  ​​، بمعنى أنه للمبنى شكل T يكون ( 0.2 ملم) ، وفي بناء على شكل حرف L هو ( 0.169  ملم) ، وفي بناء على شكل C هو ( 0.083ملم) وفي بناء على شكل I   هو (0.051 ملم ) . النسبة المئوية للتخفيض في الانحراف في ذروة الطوابق في المبنى على شكل L هي 15.5٪  ، وبناء على شكل C هي  58.5٪ وفي المبنى I   هي 74.5٪ بالمقارنة مع الانحراف الذروي في مبنى T. من الشكل ( 6 ) من الواضح أن الانحراف الطابقي تنخفض مع زيادة عدد جوانب المبنى مع نفس صلابة العمود ومقاس الشبكة بسبب الانقاص في المنطقة الفعالة (Ae) لحمل الرياح المطبق .

ب- تأثير شكل البناء على الانتقال الجانبي :

الجدول III – مقارنة الانتقالات الجانبية بالمتر

Vb=39m/s							STOREY
% Decrease	I	% Decrease	C	% Decrease	L	T
60	0.2	60	0.2	40	0.3	0.5	STOREY 1
61.5	1	46.1	1.4	15	2.2	2.6	STOREY2
59.1	2	42.8	2.8	14	4.2	4.9	STOREY3
59.72	2.9	43.05	4.1	14	6.2	7.2	STOREY4
60.6	3.7	43.61	5.3	13.8	8.1	9.4	STOREY5
60.5	4.5	43.8	6.4	14.03	9.8	11.4	STOREY6
61.0	5.1	43.5	7.4	13	11.4	13.1	STOREY7
61.2	5.7	44.2	8.2	13.6	12.7	14.7	STOREY8
61.8	6.1	44.37	8.9	13.75	13.8	16	STOREY9
61.9	6.5	45.0	9.4	14.0	14.7	17.1	STOREY10
62.5	6.7	45.25	9.8	14	15.4	17.9	STOREY11
62.7	6.9	45	10	14.5	15.8	18.5	TERRACE

تمت مقارنة الانتقال الجانبي في الابنية اشكال L ،  C ، T و I  بارتفاعات مختلفة في

الجدول III . من النتائج ، لوحظ أنه مع التغيير في شكل بناء من T إلى I ، و

الانتقال الجانبي للمبنى يتناقص .

انه الحد الأدنى في معظم  الجزء السفلي ويزداد مع ارتفاع المبنى والحد الأقصى عند  قمة المبنى .

 يؤثر الشكل على انتقال نقطة من المنشأ . نقطة إزاحة لمبنى على شكل  T أكثر بالمقارنة مع شكل المباني  L  ،  C و  I. انتقال  النقطة في حالة بناء شكل T هو (18.5 ملم ) ، و للمبنى شكل L هو (15.8 ملم) ، اما بالنسبة للمبنى شكل C    فهو (10 ملم ) وللمبنى شكل I  هو (6.9 ملم ) .

مبنى مكون من طابق ارضي + 11 طابقًا يتكون  بأشكال مختلفةT و L و C و I ، وله نفس البارامترات مع صلابة متساوية للأعمدة في كل طابق قد تم تحليله .

  Ü مع التغيير في شكل البناء من T إلى I ، الانزياح  الطابقي والانتقالات الجانبية  للمبنى تتناقص .

Ü النسبة المئوية للانخفاض في الانزياح الطابقي عند ذروة المبنى على شكل L هي (15٪ )، وفي المبنى على شكل C هو ( 58.6٪ ) و في المبنى على شكل  I هو( 74.5٪ ) بالمقارنة مع الانزياح  عند ذروة المبنى على شكل T   .

Ü استنادا إلى النتائج المذكورة أعلاه ، استنتج أن شكل الهيكل يلعب دورا هاما في مقاومة احمال الرياح  . المبنى  على شكل I  يملك انزياحات طابقية أقل  ، وانتقالات جانبية أقل في النقاط المقارنة في المباني اشكال T و L و . C  

Ü من المناقشة المذكورة أعلاه ، يمكن الاستنتاج أنه مع زيادة السرعة ، فان الانزياح الطابقي والانتقال الطابقي  يزداد أيضا.  

 Ü لقد لوحظ أن الانتقال والانزياح في الطوابق في المباني ذات الشكل T و C و L أكثر من المبنى  شكل I  . قد يرجع ذلك إلى عدم التماثل في المباني من الشكل T و C و L  .

Ü هذا يرجع إلى ان المسافة من النقطة الخارجية للمبنى الى(CG نقطة مركز ثقل المبنى )هي اكبر في حالة نوع المساقط T و C و L من المسقط I     .